Condensateur d'amortissement de liaison CC SVG pour la suppression de l'anneau de cellule à 67 kHz

Condensateur d'amortissement de liaison CC SVG pour la suppression de l'anneau de cellule à 67 kHz

Abstract

Un générateur de tension à maillons en chaîne atteint ±35 kV en cascadant 6 à 12 cellules en pont en H par phase. Chaque cellule contient un banc de bus DC de 800 à 1200 V commuté à 2-10 kHz, et chaque front de commutation induit une résonance avec l'inductance de la boucle de bus. La résonance se situe aux alentours de 67 kHz, invisible pour la boucle de contrôle mais provoquant un échauffement du banc via sa résistance série équivalente (ESR). Environ 26 % du champ du bus DC retourne à la trace à cette contrainte. Cet article présente la règle de dimensionnement, le rapport cyclique des résistances et la branche commandée par diodes.

1. Introduction

Un générateur de tension à maillons en chaîne (SVG) combine 6 à 12 cellules en pont en H en cascade par phase pour atteindre ±35 kV. Chaque cellule contient un banc de bus DC de 800 à 1200 V, commuté par des IGBT à une fréquence de 2 à 10 kHz. Entre les commutations, le port de la cellule présente des oscillations : le banc de bus, l’inductance de la boucle de bus et le courant de coupure forment un circuit résonant qui produit des oscillations à chaque transition.

Raccourcir la barre omnibus est la solution habituelle, et elle fonctionne dans de nombreuses cellules. Dans une cellule compacte, où le banc de transistors se situe à 20–40 cm de l'IGBT, l'anneau se stabilise à une fréquence de 40–100 kHz. La boucle de régulation ne le détecte pas. Le banc, en revanche, le perçoit : sa propre résistance série équivalente (ESR) transforme l'anneau en chaleur, et celui-ci ajoute 15–30 V à chaque front de commutation, quatre cents millions de fois par an.

Note de portée : la banque de stockage principale du bus DC reste une condensateur à film ou une batterie électrolytique de plusieurs centaines de microfarads, et l'amortisseur décrit ici ne la remplace pas. Il s'agit d'un petit nœud périphérique — un N4700 tirelire en céramique avec un HVR-BSP Une résistance non inductive absorbe l'anneau invisible pour le banc principal. Dans les données d'analyse des défaillances HVC sur des parcs de générateurs SVG en cascade, environ 26 % des retours de champ du bus DC sont dus à des contraintes d'oscillation : fatigue des terminaisons, ventilation induite par l'ondulation et érosion de l'isolation près de l'IGBT.

2. Mécanisme de base

2.1 La résonance derrière le port CC de la cellule

Chaque front de coupure quitte L_loop (barre omnibus plus banc ESL) transportant I_off sans autre chemin que la face haute fréquence du banc C_HF.

f_ring = 1 / (2π·√(L_loop·C_HF)), Z0 = √(L_loop / C_HF)

où L_loop est l'inductance de la boucle, C_HF est la capacité du banc haute fréquence, f_ring est la fréquence de l'anneau et Z0 est l'impédance caractéristique de la boucle.

Avec L_loop = 1.2 µH et C_HF = 4.7 µF, f_ring = 66.9 kHz et Z0 = 0.505 Ω. Un échelon de 40 A sollicite donc le port d'une tension ΔV = I_off · Z0 = 20.2 V, deux fois par cycle à 3 kHz. La fréquence de résonance (f_ring) est définie par le circuit intégré. La conception contrôle uniquement la vitesse de décroissance de l'oscillation.

2.2 Le coefficient d'amortissement détermine la décroissance de l'anneau

Le coefficient d'amortissement est ζ = R_total/(2·Z0), où R_total représente la résistance de peau de la boucle, la résistance série équivalente (ESR) du banc et la valeur de l'amortisseur. Une boucle non amortie d'environ 15 mΩ donne ζ ≈ 0.015 : le premier dépassement est quasiment sans atténuation et l'oscillation persiste pendant environ 33 cycles, soit plus de 0.5 ms par front.

Un amortisseur RC en série introduit une perte au niveau de la fréquence de résonance (f_ring). La règle de dimensionnement est R_d = Z0 avec X_Cd(f_ring) ≈ R_d, ce qui donne ζ ≈ 0.5. Pour R_d = 0.47 Ω et C_d = 4.7 µF, X_Cd = 0.51 Ω à 66.9 kHz — adaptation d'impédance.

ΔV_first = ΔV · exp(−πζ/√(1−ζ²))

où ΔV représente l'amplitude de l'échelon, ζ le coefficient d'amortissement et ΔV_first le premier dépassement. Pour ζ = 0.5, le dépassement est réduit à 16 % de l'échelon, de sorte que 20.2 V devient 3.2 V : une amplitude de crête 6 fois plus faible et une durée d'oscillation 16 fois plus courte.

2.3 Rapport cyclique de la résistance : énergie par front et puissance moyenne

La résistance d'amortissement absorbe l'énergie de l'anneau, E ≈ ½·C_d·ΔV² par bord.

E = ½ · C_d · ΔV², P = E · f_edge

où C_d est la capacité d'amortissement, ΔV l'amplitude de l'anneau, E l'énergie par bord, f_edge le taux de bord et P la puissance moyenne.

Pour ΔV ≈ 20 V, E = ½ × 4.7 µF × 400 = 0.94 mJ. À 3 kHz avec deux fronts par cycle, P = 0.94 mJ × 6 000/s = 5.6 W. Cette puissance moyenne permet de dimensionner le composant. Une puissance de 5 W HVR-BSP-une résistance non inductive de classe avec une capacité adiabatique ≥2 J absorbe chaque impulsion sous forme d'une ondulation de température de quelques degrés.

Un composant bobiné avec une inductance de 75 nH présente une résistance de ligne (X_L) de 31.5 Ω à 67 kHz, soit environ soixante fois sa valeur en courant continu. À la fréquence de résonance, il se comporte comme un circuit ouvert et n'offre aucun amortissement.

2.4 La diode de direction divise par deux le rapport cyclique de la résistance.

Câblé uniquement via C_d, l'amortisseur ne laisse passer aucun courant continu. La résistance, en revanche, subit des alternances de polarité inverse, et C_d oscille au-delà de sa tension de polarisation maximale de 900 V. Un circuit antiparallèle diode à récupération rapide Le courant appliqué à R_d achemine le front de surtension à travers R_d et laisse passer librement la demi-période de récupération à travers la diode. Le rapport cyclique de la résistance est divisé par deux et C_d conserve une polarisation stable.

La vitesse de la diode découle de l'anneau : la demi-période est de 7.5 µs, donc t_rr ≤ 75 ns. Une partie de 30 A/75 ns ajoute Q_rr ≈ 2.2 µC, ce qui déplace 0.47 V aux bornes de C_d — négligeable par rapport au résidu de 3.2 V.

3. Points faibles en matière d'ingénierie

Point sensible n° 1 : La banque principale a été déchargée après deux ans de courant de court-circuit.

Un parc éolien côtier de 2 MW, situé à Saint-Vincent-et-les-Grenadines, a remplacé ses batteries de cellules au bout de 24 mois au lieu des 10 ans prévus. La télémétrie n'a rien révélé d'anormal : 900 V ± 2 V et des températures nominales.

Les unités retournées ont révélé la cause du problème : marques d’aération, érosion des plots isolants près de l’IGBT et une tension de crête de 18 V à 71 kHz sur une capture de débogage non relue. L’anneau a induit une énergie de 0.8 mJ par front dans la résistance série équivalente (ESR) du banc, soit 4.8 W de chauffage supplémentaire continu aux bornes. Le banc était spécifié pour 6 A RMS à 100 Hz ; l’anneau y a ajouté 3.9 A RMS à 71 kHz, précisément là où le chauffage par ESR électrolytique est le plus important.

Un amortisseur N4700 de 4.7 µF avec une résistance de 0.47 Ω HVR-BSP Une résistance à chaque port de cellule a permis de fixer le problème. La tension enregistrée est passée de 18 V à 2.8 V et la température du point chaud du terminal a baissé de 11 °C.

Point faible n° 2 : anneau de 67 kHz couplé à la chaîne d’échantillonnage de tension

Une flotte de cellules SVG présentait une dispersion chronique de la tension de ±14 V, sans signature thermique. Le point d'échantillonnage du diviseur de tension de chaque cellule se situait à 6 cm de la borne CA de l'IGBT. L'anneau non amorti injectait 4.1 V dans le rail échantillonné via une capacité parasite de 22 pF, soit le double de la résolution de 2 V de la boucle de tri. Cette boucle corrigeait un déséquilibre fantôme et injectait simultanément une distorsion basse fréquence.

Le blindage n'a que très peu amélioré les choses. C'est l'amortissement de l'oscillation à sa source qui a permis de résoudre le problème : la tension de détection échantillonnée est tombée à 0.4 V, soit un cinquième du seuil de tri, et la dispersion s'est réduite à ±3 V sans aucune modification du code de contrôle.

Point faible n° 3 : Résistance d’amortissement bobinée non résistive au niveau de l’anneau

Une modification préconisait des résistances d'amortissement de 0.47 Ω/5 W. Des composants bobinés de même spécification CC ont été achetés en remplacement. L'anneau a développé une seconde résonance à 1.2 MHz et deux résistances ont grillé en moins de cinq mois.

L'analyse d'impédance a permis de l'expliquer. L'enroulement de 75 nH présentait une impédance de 31.5 Ω à 67 kHz et de 565 Ω à 1.2 MHz. L'amortisseur était en circuit ouvert à la fréquence pour laquelle il fonctionnait, et son inductance formait un nouveau circuit résonnant avec le condensateur de l'amortisseur.

Remplacement non inductif à couche épaisse des HVR-BSP La résistance de classe mesurée était ≤ 0.6 Ω à 67 kHz sur un analyseur de réseau. Ils ont réduit l'amplitude de l'anneau de 71 %, supprimé la ligne à 1.2 MHz et ramené le taux de défaillance à trois amortisseurs par trimestre à une valeur inférieure. La résistance doit être spécifiée par son impédance à la fréquence de résonance (f_ring) ; sa résistance en courant continu ne permet pas de prédire son amortissement.

Point faible n° 4 : Amortisseur non dirigé dont le cycle de fonctionnement était doublé

Un constructeur a câblé correctement la résistance et le condensateur sans la diode de direction, partant du principe que la résistance est de toute façon soumise au courant alternatif. Le circuit fonctionnait (chute de tension de 17 V à 4 V), mais l'imagerie thermique a révélé un échauffement équivalent de 9.8 W au lieu des 5.6 W calculés, et deux amortisseurs ont dérivé de 6 % en moins d'un an.

L'audit a révélé une alternance inverse. En l'absence de diode, chaque période d'anneau générait une impulsion inverse à travers R_d. C_d, oscillant de ±20 V sous une polarisation de 900 V, entrait dans un régime de dégradation où sa capacité chutait de 19 % et l'amortisseur se désaccordait.

L'installation de la diode de 75 ns a réduit de moitié le nombre d'impulsions de la résistance, a permis à C_d de se maintenir à une polarisation stable et a stabilisé l'accord.

4. Étapes de conception et sélection

Stratégie 1 : Mesurer f_ring et Z0 avant de dimensionner l’amortisseur

Chaque conception de cellule est caractérisée une seule fois. Une coupure de 20 A sur la barre omnibus de production, mesurée avec une sonde différentielle de 350 MHz, permet d'obtenir directement f_ring et Z0. Le nombre d'amortisseurs découle de ces deux valeurs : R_d est calculé à la valeur standard la plus proche et la puissance est prédite à ±20 % près. Les flottes qui négligent cette étape d'amortissement sont conçues par habitude, et tous les problèmes rencontrés précédemment étaient dus à des amortissements standardisés.

Stratégie 2 : Fixer R_d = Z0 et utiliser une résistance non inductive

Dans des conditions optimales, ζ ≈ 0.5 avec une valeur standard de 0.47 Ω pour une boucle de 0.5 Ω. En dessous de 0.3·Z0, l'amortisseur est insuffisant. Au-dessus de 2·Z0, il réfléchit le bord et crée sa propre boucle.

La partie doit rester résistive à f_ring. Utiliser une couche épaisse non inductive de HVR-BSP Classe (ESL inférieure à 5 nH) avec une capacité adiabatique supérieure à l'énergie par front et une marge de puissance moyenne d'au moins 2 fois. Au-delà d'environ 10 kHz, les composants bobinés sont exclus en raison de leur inductance propre.

Stratégie 3 : Adapter X_Cd à R_d et réduire la capacité du condensateur en fonction de la polarisation.

C_d doit présenter X_Cd(f_ring) ≤ R_d. Une céramique de classe I de 4.7 µF répond à une cible de 0.47 Ω à 67 kHz avec marge.

Étant donné que C_d parcourt toute la bande passante CC, sa valeur nominale doit être au moins deux fois supérieure à celle du bus cellulaire. Un composant de 1.2 kV sur un rail de 900 V conserve au moins 90 % de sa capacité en service, et la loi N4700 ±30 ppm/°C maintient la fréquence de coupure de l'amortisseur entre -25 et +55 °C. Les diélectriques de classe II subissent une perte de 20 à 40 % sous polarisation et sous l'effet de la chaleur ; c'est donc à ce niveau que l'utilisation d'un diélectrique à faible facteur de dissipation et à faible dérive se justifie.

Stratégie 4 : Diriger la branche avec une diode de 75 ns

Une diode antiparallèle à récupération rapide divise par deux le nombre d'impulsions de la résistance, supprime la contrainte inverse sur C_d et n'ajoute aucun courant continu. Deux conditions découlent de l'anneau : t_rr ≤ 1 % de la demi-période de l'anneau et Q_rr/C_d < 1 V. Au-delà de 60 A de courant d'anneau, vérifiez le temps de récupération de la diode avec la même sonde. Une diode lente transforme l'amortisseur en une seconde source de bruit.

Stratégie 5 : Revérifier après les modifications de disposition et enregistrer l’anneau dans la télémétrie

L'anneau dépend de la géométrie de l'agencement. Toute modification des barres omnibus, substitution de banc ou changement de module déplace f_ring et Z0 ; il est donc nécessaire de revalider chaque variante par une session de test de 20 minutes.

En service, ajoutez un contrôle de la bande 40–100 kHz à la télémétrie des cellules. Une ligne annulaire ascendante est le premier symptôme de vieillissement des batteries, de relâchement des joints ou de dérive des amortisseurs, et elle apparaît des années avant les alarmes thermiques. Deux flottes ayant ajouté ce contrôle ont détecté toute dégradation avant la défaillance d'une cellule.

Dimension	Spécifications	Impact sur le système
Caractérisation des anneaux	f_ring et Z0 mesurés par configuration de cellule, revérifiés lors de la reprise.	Amortisseur dimensionné à partir de valeurs mesurées, prédiction de puissance à ±20 %
résistance d'amortisseur	HVR-BSP non inductif, R_d = Z0, ESL inférieur à 5 nH	ζ ≈ 0.5 ; l'énergie de l'anneau est convertie en chaleur, et non en rayonnement.
Condensateur d'amortissement	N4700(T3M), ≥2× puissance nominale du bus, ±30 ppm/°C, DF ≤ 0.2 % (inférieur à 0.1 % mesuré)	Réglage stable en fonction de la polarisation et de la température
diode de direction	Récupération rapide, t_rr ≤ 75 ns, déplacement Q_rr inférieur à 1 V	Réduit de moitié la charge de la résistance ; protège la polarisation du condensateur
budget de puissance de l'amortisseur	Marge ≥ 2× par rapport au droit E×f calculé	Aucune dérive ni vieillissement thermique de la branche
Télémétrie de flotte	Moniteur de bande 40–100 kHz dans la chaîne d'échantillonnage	Des années d'alerte précoce avant les alarmes thermiques

5. Banc d'amortissement HVC pour liaisons CC des cellules SVG

Ce nœud requiert trois propriétés qu'un condensateur standard ne privilégie pas : une capacité stable sous polarisation continue, une faible dissipation entre 40 et 100 kHz et une résistance associée conservant sa résistivité à la fréquence de coupure (f_ring). HVC conçoit cette paire comme un ensemble coordonné.

Secteur Industriel & Fabrication

Condensateur HVC La société Manufacturing Co., Ltd. exploite une usine de 6 000 m² à Dongguan, dont elle est propriétaire et qui maîtrise la formulation, le pressage isostatique, la cuisson et les tests complets de la céramique. La céramique de classe I à base de strontium N4700(T3M) présente un facteur de dissipation (DF) ≤ 0.2 % (généralement inférieur à 0.1 %), une rigidité diélectrique de ±30 ppm/°C et une tension nominale de 1 kV à 150 kV en courant continu. Un disque d'amortissement de 1.2 kV sur un rail de 900 V offre ainsi une marge réelle de 2.

Trois familles couvrent la gamme : la série radiale HVCT9G (1–50 kV, 100 pF–2200 pF) pour les valeurs d’amortissement par cellule, la Série de poignées de porte HVCT8G (10–100 kV+, 100 pF–10 nF) pour les cellules à tension plus élevée, et le Famille de barillets et de disques RF HVCHF (DF ≤ 0.006 %, jusqu'à 160 kVA) pour les conditions de service haute fréquence les plus difficiles.

Six raisons pour lesquelles les équipes spécifient HVC ici

Six propriétés sont importantes à ce nœud :

• Diélectrique de classe I stable en polarisation, de sorte que la fréquence de coupure de l'amortisseur ne varie pas avec la tension.
• Construction à câble court avec ESL adapté à l'anneau.
• Contrôle des impulsions sur chaque branche d'amortissement : PD ≤ 5 pC à 1.5× tension nominale, IR ≥ 200 000 MΩ, dv/dt ≥ 1000 V/µs, FIT inférieur à 10.
• HVR-BSP Résistances non inductives livrées par paire accordée, avec données f_ring mesurées sur demande.
• Diodes de direction à récupération rapide (t_rr ≤ 75 ns) en kit pour des mises à niveau faciles.
• Déclaration explicite du périmètre : HVC fournit le nœud d’amortissement, la chaîne d’échantillonnage et le réseau de limitation, tandis que la banque de stockage principale et la pile IGBT restent du ressort de l’OEM.

Références croisées et livraison

Vishay 660R/HVCC/715C, Murata Les condensateurs DHS/DHR, AVX HP/HW et TDK UHV/FHV sont fiables, et les condensateurs HEC HT50-59 pour les applications RF. La fiabilité des condensateurs haute tension repose sur un ensemble coordonné (condensateur, résistance non inductive et diode de pilotage dimensionnés en fonction de l'anneau mesuré), ainsi que sur les délais de livraison : 4 à 8 semaines pour les composants standard et 6 à 10 semaines pour les kits d'amortissement sur mesure, contre 20 à 30 semaines habituellement.

Nos clients de référence, GE HealthCare, ABB, Johnson & Johnson, Nikon et Konica Minolta, utilisent le même système de qualité qui contrôle chaque branche d'amortissement.

Envoyez une capture d'anneau — f_ring, Z0 et tension du bus de cellule — et l'ingénierie des applications HVC vous renverra une fiche de dimensionnement d'amortisseur avec les numéros de pièces, un budget de puissance et un kit d'évaluation à deux échantillons dans un délai de cinq jours ouvrables.

6. Questions fréquentes

Q1 : Comment dimensionner la résistance d'amortissement pour une liaison CC de cellule SVG ?

Mesurez d'abord la boucle. Sur une boucle de barre omnibus de 1.2 µH avec une résistance de 4.7 µF dédiée à la haute fréquence, f_ring vaut 66.9 kHz et Z0 vaut 0.505 Ω. Fixez R_d à Z0 et choisissez la valeur standard la plus proche, soit 0.47 Ω. Vérifiez ensuite que le condensateur présente une résistance X_Cd(f_ring) ≈ R_d : 4.7 µF donne 0.51 Ω à 66.9 kHz, ce qui correspond. La condition d'adaptation garantit ζ ≈ 0.5 et réduit le premier dépassement à 16 % de l'échelon.

Q2 : Pourquoi la résistance d'amortissement doit-elle être non inductive ?

La fréquence de l'anneau étant de 40 à 100 kHz, une résistance bobinée de 75 nH présente une résistance de 31.5 Ω à 67 kHz, soit environ soixante fois sa valeur en courant continu de 0.47 Ω. À cette fréquence, elle se comporte comme un circuit ouvert, n'offre aucun amortissement et forme une seconde résonance avec le condensateur d'amortissement. Lors d'une rénovation, cette seconde résonance est apparue à 1.2 MHz et deux résistances ont grillé en moins de cinq mois. (Diagramme de couche épaisse non inductif) HVR-BSP classe mesurée ≤0.6 Ω à 67 kHz et amplitude de l'anneau réduite de 71 %.

Q3 : Quelle est la puissance dissipée par la résistance d'amortissement ?

L'énergie par front est E = ½·C_d·ΔV². Pour C_d = 4.7 µF et ΔV = 20 V, E = 0.94 mJ. Deux fronts par cycle à 3 kHz correspondent à 6 000 fronts par seconde, soit une puissance moyenne d'environ 5.6 W. Dimensionnez la résistance en fonction de cette puissance moyenne, avec une marge d'au moins 2 fois, et vérifiez sa capacité d'absorption adiabatique par rapport à l'énergie par front. Un composant non inductif de 5 W avec une capacité d'absorption adiabatique ≥ 2 J absorbe chaque surtension sous forme d'une ondulation de température de quelques degrés.

Q4 : Ai-je besoin d'une diode de direction en parallèle avec la résistance d'amortissement ?

Oui, et les mesures le confirment. Sans elle, la résistance subit des alternances de polarité inverse, ce qui double son nombre d'impulsions. Un fabricant a mesuré un échauffement équivalent de 9.8 W, contre 5.6 W calculés. Le condensateur, oscillant de ±20 V sous une tension de polarisation de 900 V, a perdu 19 % de sa capacité et a désaccordé la branche. Une diode de récupération rapide antiparallèle, avec un temps de réponse (t_rr) ≤ 75 ns, divise par deux le facteur de marche de la résistance et maintient le condensateur à une tension de polarisation stable.

Q5 : Quel diélectrique de condensateur dois-je utiliser à ce nœud ?

Utilisez un diélectrique de classe I. Le condensateur d'amortissement suit la tension continue du bus DC, sa capacité ne doit donc pas varier en fonction de la polarisation ou de la température. Les diélectriques de classe II perdent 20 à 40 % de leur capacité sous l'effet de la polarisation et de la chaleur, ce qui désaccorde l'amortisseur. Un composant N4700(T3M) présente une tolérance de ±30 ppm/°C et un facteur de dissipation (DF) ≤ 0.2 %, généralement inférieur à 0.1 %, sur une plage de températures de −25 à +55 °C. Dimensionnez le condensateur à au moins deux fois la tension du bus de cellules : un composant de 1.2 kV sur une alimentation de 900 V conserve au moins 90 % de sa capacité en service.

Q6 : Comment savoir si le clapet fonctionne toujours après sa mise en service ?

Ajoutez un contrôle de la bande 40–100 kHz à la télémétrie des cellules. La tension de retour est le premier indicateur du vieillissement des bancs de barres, du relâchement des joints ou de la dérive des amortisseurs ; elle augmente des années avant les alarmes thermiques. Revalidez par une session de mesure de 20 minutes à chaque modification de la configuration, car la réfection des barres omnibus ou le remplacement d'un banc de barres modifient à la fois la tension de retour et l'impédance thermique (Z0). Dans une installation de 2 MW, la tension de retour enregistrée est passée de 18 V à 2.8 V après amortissement, et la température du point chaud des bornes a baissé de 11 °C.

7. Références

1. CEI 60270, Techniques d'essai haute tension — Mesures des décharges partiellesGenève : CEI, 2015.
2. CEI 60384-8, Condensateurs fixes pour équipements électroniques — Partie 8 : Condensateurs fixes à diélectrique céramique, classe 1Genève : CEI, 2015.
3. CEI 61000-3-6, Compatibilité électromagnétique (CEM) — Partie 3-6 : Limites — Évaluation des limites d’émission pour le raccordement d’installations perturbatrices aux réseaux électriques MT, HT et THTGenève : CEI, 2008.
4. Norme IEEE 519-2014, Pratiques et exigences recommandées par l'IEEE pour le contrôle des harmoniques dans les systèmes d'énergie électrique. Piscataway, NJ : IEEE, 2014.
5. Hingorani, NG, et Gyugyi, L., Comprendre les FAITS : Concepts et technologie des systèmes de transmission CA flexibles. New York : Wiley-IEEE Press, 2000.
6. Akagi, H., Watanabe, EH et Aredes, M., Théorie de la puissance instantanée et applications au conditionnement de puissance, 2e éd. Hoboken, NJ : Wiley-IEEE Press, 2017.
7. Équipe d'ingénierie des applications HVC, Ressources techniques sur les condensateurs céramiques haute tension, https://www.hv-caps.com